本文介紹的A2/O型氧化溝工藝中由三個區(qū)域構成，其中有好氧區(qū)、厭氧區(qū)以及缺氧區(qū)，這一工藝設備特點為抗沖擊負荷能力強、能耗低、出水水質好以及污泥易穩(wěn)定等。然而在實際運行過程中，該工藝脫氮除磷工作相對較復雜，并且在同一活性污泥系統(tǒng)中會發(fā)生釋磷、吸磷以及反硝化、硝化等化學反應。
　　
　　1、試驗所需設備、材料及試驗手段
　　
　　1.1試驗所需設備以及試驗方法
　　
　　測定硝化速率的影響因素選用靜態(tài)模擬方法，設備選用六聯(lián)混凝攪拌機，其中反應器設備制作材料為有機玻璃，反應器有效容積是1.5L，其內徑大小為160mm。A2/O型氧化溝系統(tǒng)中限制好氧區(qū)以及缺氧區(qū)攪拌速度為35r/min，并且好氧區(qū)利用真空泵曝氣，從而確保DO維持在1mg～2mg/L左右。另外在缺氧區(qū)加入適量錢鹽，每一區(qū)域的運行時間都應通過攪拌機設備進行自動控制。
　　
　　本文選用某污水處理廠氧化溝系統(tǒng)中進水口旁邊的活性污泥混合液作為試驗材料，該污水處理廠運行情況正常，因此采用瞬時混合液樣品進行試驗，測定污泥硝化速率變化情況具有一定的代表性。采集回來的混合液樣品中含有的氨氮量較少，達不到硝化速率試驗測定標準，所以在試驗前加入適量NH4Cl溶液，進行3小時反硝化處理后方能進行消化性能測定。
　　
　　硝化速率測定方法：從氧化溝系統(tǒng)進口處采集活性污泥混合液放入反應器設備中，首先實行反硝化處理，確保后續(xù)硝化反應具備適合的堿度。進行3個小時反硝化反應后開始曝氣，然后連續(xù)采集混合液來幫助測定液相中NO3—N的實際濃度，并根據(jù)測定結果繪制出對應于隨著時間推進而改變的NO3—N濃度曲線。
　　
　　zui后計算單位污泥濃度在一個單位時間內的硝態(tài)氮濃度增量，從而獲得混合液硝化速率改變情況。
　　
　　1.2試驗測定內容及手段
　　
　?。?）測定NO3—N濃度：選用紫外分光光度法；（2）測定NH3—N濃度：采用納氏試劑分光光度法；（3）測定DO；采用YSI溶氧儀進行測定；（4）測定SS、VSS：利用重量法進行測定；（5）測定PH值：選用PH計；（6）測定SV3O：通過30min沉降手段來進行測定。
　　
　　2、試驗結果
　　
　　2.1硝化速率在不同溫度條件下的變化情況
　　
　　試驗表明，氧化溝系統(tǒng)生物池溫度為常溫時，即：20℃～30℃時，采集氧化溝進口位置上的活性污泥混合液作為試驗樣品，并根據(jù)要求控制DO介于1～1.5mg/L之間，并調整好曝氣量，使其完成2小時的硝化處理，從而幫助測定效率速率。
　　
　　圖1表示常溫環(huán)境下污泥硝化速率隨著時間推進而變化的曲線圖。
　　
　　通過比較上述兩個曲線圖發(fā)現(xiàn)，處于常溫環(huán)境在污泥硝化速率沒有出現(xiàn)太大波動，其基本維持在4mgNO3—N/(gVSS·h)～6mg-NO3—N/(gVSS·h)之間，從曲線可以看出溫度為26℃～27℃時，污泥具有的硝化能力zui強。生物池處于低溫環(huán)境下（10℃～16℃），污泥硝化速率會出現(xiàn)減弱情況，平均介于2mgNO3—N/(gVSS·h)～3mgNO3—N/(gVSS·h)之間。除此之外，通過圖1和圖2可以發(fā)現(xiàn)不管是低溫條件還是常溫條件，污泥的硝化速率都和溫度表現(xiàn)為正相關，也就是溫度增高，污泥硝化速率就會增大，溫度降低，硝化速率就會變小。
　　
　　2.2硝化能力與溫度因素的關系
　　
　　試驗中連續(xù)硝化反應時間為100min，按照測定數(shù)據(jù)計算出處于不同溫度環(huán)境下污泥硝化能力，隨著溫度條件的不斷增高，污泥具有的硝化能力也會隨著提高，由此進一步表明溫度條件是影響活性污泥硝化性能以及硝化速率的條件。
　　
　　3、結語
　　
　　總之，在A2/O型氧化溝工藝中影響活性污泥硝化能力以及硝化速率的因素主要是溫度因素。硝化速率會隨著溫度的升高而加快，即硝化速率與溫度因素表現(xiàn)為正相關。因此，在低溫環(huán)境下可以采用添加生物填料方法來幫助解決硝化速率低下等問題，從而提高硝化效率。